另一组同步脉冲信号需移相60°后，实现对主电路另一组晶闸管的同步控制(见图6-37a、6-37e、6-37g和6-37b)。该部分电路组装在P7539S板上，主要由运放N2和N3，集成电路N4，晶体管V3和V4等元件组成(见图6-35)。CH7的负脉冲消失后，C1与C10同时放电至0V，于是由R1、R2、R3和V3组成的恒流源以一定速度向C1充电，检测点CH22的电位呈锯齿波。
    C2也由恒流源充电，但由于VD2的隔离作用，不会因CH7的负脉冲而放电，一直保持在一定值上。N2构成一个跟随器，其输出电压经过R5、R6的分压后，作为N3组成的比较器的比较基准。当CH22处电压高于CH23的基准电压时，CH24输出为负，反之为正，通过阻值匹配可以得到占空比为50%的矩形波，其下沿跳与CH7的负脉冲相位差60°。CH24的矩形波经C3和R10的微分作用，得到正、负尖脉冲，又经N4组成的单稳态触发器，输出1个很窄的正脉冲(图6-37e)。这个正脉冲滞后CH{7点负脉冲60°，控制V4的导通，从而控制C11的清零及其电路触发脉冲的同步。

    3)信号综合放大及网压补偿电路。
    该部分电路主要由遥控盒内的电压调节电位器RP+4、组装在P7539Q印刷板上的运算放大器N1、程控单结晶体VT4-VT6、电阻R11、R12、R13和R14电感L1等元件组成。
    有3个信号电压加在运放N1的反向输入端，经N1综合放大后输出电压UT，作为单结晶体管触发电路的控制信号电压(见图6-35)。现着重对网压补偿的反馈信号电路进行分析。

    所谓网压补偿，就是补偿电网电压的波动对电弧带来的影响。该机网压补偿的反馈信号不是直接取自负载，而是取自模拟负载。模拟电路直接由同步变压器供电，可控整流元件为3只程控单结晶体管VT4～VT6，另外还有模拟电感L1和模拟负载电阻R11电阻R12。程控管的触发信号取自脉冲变压器TP1的另一个二次绕组(两端为103、104)。这样，由VT4～VT6组成的半波整流电路，其电源与主电路三相电源同步，其触发信号与主电路的晶闸管触发信号同步。因此，模拟电路与主电路的导通情况相同，其输出电压与主电路的输出电压的变化规律也相同，这样，就可以实现模拟控制作用。
    从模拟负载R5上取出的负反馈信号电压经R13，加在运算器N1的反相输入端，设为Uf。加在N1反相输入端的信号还有由遥控盒内电压调节电位器RP+3控制的、经46号端来的给定信号电压Ug，通过电阻R'14来的维持信号电压Uv(当RP+4置0时，焊机最低空载电压约为50V，该电压是由Uv提供的)。这3个电压共同作用，产生一个正的偏差信号电压，即U入=(Ug+Ui-Uf)>O，通过N5的比例积分运算，输出一个负的电压值 。这个电压经49号端被送到P7539S板，经V5分2路，又分别经V6、V7控制电容C10、C11的充电速度，从而控制2组触发脉冲的移相。
    该电路具有良好的补偿电网电压波动的能力。例如，当网电压的升高而使电弧电压升高时，模拟电路程控管的输出电压同时也因网电压的升高而升高，因此，Uf升高，加在N1反相输入端的电压U入=(Ug+Ui-Uf)则降低。这样，C10、C11的充电速度减慢，主晶闸管触发脉冲后移(导通角减小)，电弧电压降低。与此同时，程控管的触发脉冲也将后移，输出电压下降，Uf下降，N1的输出UT又回升，触发脉冲前移，Uf又上升，又使UT减小，触发脉冲后移，如此往复，抑制了电压的升高，起到了稳定作用而使焊接参数不受电网波动的影响。
    此外，加在N1反相输入端的还有一个引弧信号电压，该电压经KM4的常闭触点及电阻R14、R13加到N1的反相输入端，使N1输出较高的负电位，因此，焊机输出较高的电压引弧。当电弧引燃后，继电器KM4吸合，断开其常闭触点，该信号电压消失。这称
为高压引弧，配合慢速送丝，可使引弧的成功率有较大提高。
    b．送丝电动机控制电路。
    该电路如图6—38所示，主要由以下元件组成：

    继电器KM2、晶闸管VT7以及装在P7539Q板上的程控管VT4、晶体管V1和V2、电容C16、遥控盒上的电流调节电位器RP+3，等元件组成。

    送丝电动机M由变压器T1-2之及二极管VD9～VD12组成的单相全波整流电路供电，该脉动电压还经稳压管VS3及电阻R15、R14分压。VS3的电压又经R25、R26再分压，给VT4的控制极加一个负电压(对零点而言)。当遥控盒上电位器RP+3给定的正电压加到V1和V2组成的复合管的基极后，V1-V2立即导通，输出电流Ic给电容C16充电，C16的电压随即升高。当该电压升高到超过VT4的控制极电压后，VT4导通，电容C16经VT4、电阻R18向VT7的控制极放电，VT7触发导通。当放电过程结束，则VT4关断，C16暂时保持低电位，一直到VT7关断后才能重新充电。这是因为VT7导通时，从R15上引出的电压反馈值过高，而使复合管截止，则电容C16不能充电。这里，VT7的关断过程是这样的：当整流输出的脉动电压低于送丝机电枢两端的反电势E时(如图6-39所示)，使得VT7阴、阳极之间施加了反电压而截止。在VT7截止期间，电机仍按惯性转动而产生一定的反电势，该电势与转速成正比。本机的端电压由电阻R15和R14采样作为复合管的负反馈电压信号，经电组R21与给定信号电压进行比较。在VT7截止期间，给定信号电压大于反馈信号电压时，复合管再次导通，输出电流，向C16充电，又使得VT4导通，VT7导通，重复上述过程。向C16充电的速度，决定了VT7的导通角和送丝电动机的转速，调节遥控盒上的电位器RP+3，则可调节VT7的导通角和送丝机的转速。例如，调节RP+3使给定电压升高，于是复合管输出较大电流，使C16充电速度加快，VT4、VT7触发脉冲前移，这样，就提高了送丝电动机的端电压和转速。反之，则情况相反。同时，还可以看出，负反馈信号电压可起到稳定送丝机端电压和转速的作用。