由于隔离开关接线的特殊性，一般都直接接在母线和线路上，出现问题时不能象断路器那样进行带电处理，所以它的故障不但处理困难，而且造成的后果十分严重。因此，提高隔离开关使用中的可靠性，是保证电力系统安全、稳定运行的重要一环。

GW6-220型隔离开关，它在220kV系统中使用十分普遍，历经多年的运行，状态比较稳定，但也发生了一些问题，据此我们总结了一定的运行维护经验。

GW6-220隔离开关由三个单极组成，每个单极由触头、导电闸刀、传动机构、绝缘柱及底座等部分组成。接地开关附装在底座上。

1 GW6-220隔离开关存在的缺陷

此类型隔离开关运行基本稳定，容易发生的问题主要有如下几个方面：

·隔离开关在操作中传动机构发生抗劲、卡涩，甚至发生卡死，拉杆变形，十字轴在操作中断裂，转瓶断裂等情况；

·导电回路的接头、动静触头接触发热；

·运行中静态瓷瓶突然断裂等其他比较分散的缺陷。

2 处理方法

2.1 机械卡涩

机构卡涩造成的缺陷发生比较频繁，有针对性地解决传动机构卡涩问题，就能大幅度地减少GW6-220隔离开关缺陷。

机构轴销、轴承、拐臂等传动配合发生严重锈蚀，使各传动环节摩擦力迅速增大，甚至完全卡死是产生此类缺陷的直接原因。

产生锈蚀的主要原因为：隔离开关出厂时，传动机构的各种轴销，转动的拐臂等都采用了普通45 钢材镀锌处理，而设备常年暴露在室外，由于空气中的水分及大气污染造成的酸雨影响，镀锌层生成氧化的白膜，镀锌层破坏后，钢材也很快就会产生锈蚀和氧化,造成机构卡涩。

GW6-220隔离开关需要改进的部件有以下部分：

刀闸的拉杆头部位活动夹插（主要用于GW6传动箱内操作拉杆及主传动小拉杆）的活动部分材质是镀锌钢质，发生锈蚀后便卡死不动。一些变电站的GW6-220隔离开关，由于传动箱内主拐臂连接的夹插锈死，在电动操作中造成主传动小拉杆扭断、变形等故障，致使隔离开关无法操作。将活动部分改成不锈钢材质，解决了锈蚀问题，并且降低了传动阻力，解决了上述问题。 原拉杆头为普通镀锌材质，容易锈蚀卡涩，将拉杆头表面改用粉末镀锌工艺、增加防锈能力。并增加两个不锈钢轴套，轴套采用粉末冶金压制成，并通过高压渗油技术使轴套含油。解决了传动拉杆的卡涩问题。

隔离开关传动机构大量采用轴销与轴套配合的结构。刀闸原水平拉杆等处所用的轴销为镀锌钢质材料，而轴套为铜质材料，运行一段时间之后，产生电化锈蚀，造成活动部位阻力加大，甚至被氧化生成物完全卡死。现在将轴销改造成不锈钢，轴套改造成油性粉末冶金材质，解决轴套与轴销的卡涩问题。 刀闸拐臂与拉杆连接头部位，以前是钢质材料，由于此部位为主传动受力部件，受力较大，经常由于锈蚀导致小拉杆扭断、变形，现改为不锈钢镀锌结构，解决了锈蚀问题。

传动机构一般采用的润滑脂为钙基脂，由于北京地区夏季室外温度比较高，在室外设备的表面温度可以达到60~70℃，在如此的高温之下，设备传动部位的钙基润滑脂会受热融化，从机构内部流出，造成设备机构失去润滑和保护，使各传动部件产生锈蚀。而北京地区的冬季室外温度下降到-20℃左右，钙基脂完全变硬，凝固成块状，由于GW6-220隔离开关的轴承及其他运动部件密封较差，造成大量灰尘随风进入润滑部位的钙基脂，和冻结的钙基脂混合，形成巨大的阻力，造成严重的卡涩。

二硫化钼锂基脂是使用在高速传动和重负荷传动处的润滑脂，适用于-20~140℃，温度特性大大的优于钙基脂，将钙基脂更换为锂基脂，解决了由于环境温度恶劣造成的润滑脂流失问题。

2.2 开关发热

涂在隔离开关动触头及静触杆上导电膏的量不易掌握，致使开关发热。

开关动触头与静触杆在电吸尘和自然降尘的作用下，导电膏与尘土混合形成接触电阻大的硬壳而发热。

针对这种活动导电接触面，应严格控制导电膏的涂抹量。首先将活动接触面使用无水酒精清洗干净，在导电面上抹一层均匀少量的导电膏，马上用包装布擦干净，使导电面上只留下微量的薄层导电膏。 GW6-220隔离开关是三相联动机构，相间使用f3cm钢管制作的拉杆连接，两头有调节螺栓可调。但是，北京冬天气温最冷-20℃，夏季阳光直射为60℃，温差80℃，钢材的线膨胀系数12×10-6m/℃，水平拉杆4.2m，则钢管胀缩幅度为，12×10-6×4.2×80 = 4.03×10-3m，由此可见GW6-220隔离开关合闸状态的调整必须要有裕度，根据要求：隔离开关在合闸位置时，传动机构中与转瓶上部连接的转臂应越过死点1～4mm。工作人员要求在隔离开关合闸到位时，限位止顶距限位1mm左右。我们认为存在问题，首先传动机构中与转瓶上部连接的转臂与传动拉杆并不在同一平面内，过死点1～2mm无法采取有效的方法观察和测量，所以现场调整要求过死点3～4mm，这样即符合厂家设计要求又便于观察。关于限位止顶距限位1mm左右问题，由于拐臂和传动机构在合闸到达死点之前，为正行程，而过死点之后成为反行程，即：随着拐臂旋转刀闸导电回路向分闸趋势运动，此时传动机构的传动间隙从一侧转到另外一侧，我们一般使拐臂贴在限位止钉上，让机构在此时还有一定的剩余行程，剩余行程的量要保证在机构传动间隙范围内，不能使瓷瓶在隔离开关合闸状态受力，而且在拉杆长度发生轻微变化时，对隔离开关合闸夹紧力没有影响。 GW6-220隔离开关中的弹性装置在隔离开关传动机构中，作用举足轻重，但当弹性装置弹簧压力不足或顶杆锈死时，就失去了它应有的作用，造成动触头及静触杆接触压力间接触压力降低发热。所以一定要注意对弹簧压力的测试及弹性装置的检修，避免此类发热缺陷的发生。

GW6-220隔离开关使用的电动机构为CJ2－XG型操作机构，齿轮盘位置处有分合闸止钉和档块。当终点限位开关刚刚切换时，止钉和档块间的间距应在8±3mm范围内。电机在电动操作断电后，随惯性能够继续带动机构运动，同时不对机构限位产生大的冲击，并使隔离开关各部机械尺寸达到调整位置。如果调整不当将造成隔离开关分合闸不到位，影响动触头及静触杆接触压力。一般新检修的隔离开关由于传动环节各部分润滑状态良好，应将止钉和档块间的间距调整到最小5～6mm为宜，这样隔离开关在运行一段时间之后，各传动环节摩擦力加大时，也能保证分合闸到位。

GW6-220隔离开关2500A以下的动触头结构为铝棒加铜铝过渡片铆接一块铜板作为接触面，在实际使用中，多次发生铝棒、铜铝过渡片、铜板间的氧化锈蚀，造成严重发热，而且在现场处理比较困难，只能更换。我们认为应使用整体结构的异型铜管来制作刀闸的动触头解决此问题。

GW6-220隔离开关大量使用拔锥结构连接导电面，在设备出厂安装时导电面只有少量的凡士林或根本没有，在拔锥接缝处就十分容易进水，再加上拔锥螺栓孔没有密封也是一个进水点，这样就造成了部分拔锥接触面发生锈蚀，解决的办法是：将导电面涂抹导电膏，拔锥接缝处用导电膏糊住或清洗干净，用玻璃胶密封，防止进水。在拔锥螺栓上抹的二硫化钼锂基脂，量稍大一些，使螺栓紧固好，刚好有部分润滑脂溢出，起到防水作用。
GW6-220隔离开关瓷瓶缺陷也占发生缺陷的一部分，一般为纵向开裂缺陷，为瓷瓶烧制过程中的质量问题造成。而转瓶断裂在瓷瓶缺陷中所占的比例就比较大了，我们认为转瓶断裂主要有以下几个原因：

传动机构中瓶臂越点的行程未调整好，就会造成转瓶机构到位发生碰撞或在运行过程中长期受力，将对瓷瓶产生严重的影响，严重的就会发生断裂。隔离开关转瓶一般为高硅质瓷产品，这种瓷使用中长期受力能力和受冲击负荷的能力相对高强瓷(高铝质瓷)比较低，所以在调整时应注意行程的把握将此问题消除。

以2500A产品为例，它的转瓶破坏负荷是2kNm，电动机构的输出转距为1kNm,按设计的计算方法：电动机构带动三相机构，三相机构平均分配，每相承受333Nm的转距。安全系数=破坏转距/每相承受的转距= 2000/333 = 6。

实际运行中，如果传动机构瓷瓶以上部分发生卡涩，三相同时在一个位置发生卡涩的概率十分低，一般为单相发生卡涩。这样所有的输出转距都集中在一相上面，同时电机发生卡涩，极限情况下，输出的转距能够达到正常状态下的3倍，这样单相承受的转距 = 3kNm > 2kNm，由于瓷瓶实际抗受转距破坏的能力也大于额定破坏负荷，电动机构和传动环节摩擦等因素，不是每次卡涩均发生断裂，但断裂的概率十分高。

改进的办法：将GW6-220隔离开关的转瓶的破坏负荷提高。如果不提高转瓶的强度，通过减小电机输出扭距，改为单相机构操作的方式解决。

3 结论

近年我们进行了近百组GW6-220隔离开关的大修工作，通过加强运行检修、管理和实行严格的工艺导则、完善化大修，使设备运行状况明显改善。通过完善化改造的隔离开关，直至现在没有发生任何由于开关操作抗劲、机构轴销锈蚀产生的故障，发热缺陷极为罕见。

因此对GW6-220隔离开关进行完善化大修和规范调整工艺是解决隔离开关缺陷和提高设备健康状态的最有效手段。