（2）低温再热器易磨损 
　　机组运行至1994年相继多次出现低再侧省煤器及低再由于管壁被烟气磨损减薄发生的爆管事故，管壁厚度已减薄至2．0 mm以下（原管子规格Φ42×3．5）。由于蛇形管管排布置较密，检修时检查难度较大，在管排深处泄漏的管子处理困难，仅在进出口集箱处进行封堵，带来了再热汽温低与磨损加剧等问题，导致泄漏。为了解决该问题，在分析原因和试验的基础上对低再进行了增加受热面积的改造，在1998年6号机组大修时实施，达到了预期的目的。

2　原因分析

2．1炉膛出口烟温偏低

    由于设计煤种为贫煤，而实际燃用烟煤且挥发份高达36．46％，煤粉着火提前，造成炉膛出口烟温远低于设计值。从两种煤种的热力计算结果对比可以看出（见表2）煤种变化后炉膛出口烟温低于设计值约40℃，为了提高再热蒸汽温度必须将低再侧的烟气份额提高到0．60，此时低再侧的烟气流速升高到约11 m／s左右，烟气加剧了低再的磨损。
2．2炉膛设计受热面过大

　　锅炉设计时炉膛部分蒸发受热面布置过多，实际炉膛出口烟温低于设计值。
    早期670 t／h锅炉设计采用苏联57热力计算标准，后期采用73热力计算标准，73标准虽考虑了炉膛最高温度点对炉膛出口烟温的影响，但未考虑炉膛形状的影响。我厂670 t／h锅炉按73热力计算标准进行设计，为了降低飞灰可燃物，炉膛设计成瘦高型，燃烧器轴线至炉膛出口的距离与炉膛当量直径之比h／h_dl＝2．1。据有关文献介绍，当h／h_dl超出1．65～1．75范围时，实际运行的炉膛出口烟温低于设计值约80～100℃。据了解广西柳州电厂与贵州清镇电力670t／h锅炉也同样存在该问题。设计时炉膛蒸发受热面布置过多，造成以对流吸热为主的再热器吸热量减少，致使再热蒸汽温度偏低。

2．3制粉系统运行方式的影响
    我厂目前制粉系统由于细粉分离器效率较低，三次风带粉量较大，且粉较细，三次风喷口又布置在燃烧器最上层，当制粉系统运行时由于炉膛出口烟温略有升高，再热汽温会有所上升。但实行两炉三磨节能运行方式后，再热汽温难以维持在535℃以上，如增大上排给粉机转速则飞灰可燃物会上升，使锅炉效率下降。所以常规运行均采用进一步关小低温过热器侧烟气挡板，增加低再侧烟气流速的办法来提高再热蒸汽温度，这样加剧了低再的磨损。

3 改造前的摸底试验及改造方案的确定
3．1摸底试验情况
    为了确定改造方案及为热力计算提供正确的计算参数，改前进行了摸底试验。当燃用实际煤种，将过热器侧和再热器侧挡板同时逐渐调整到100％开度时，低再出口汽温从465℃下降到446℃左右，此时的二次汽温从537℃下降到528℃，在主汽温度维持537℃不变情况下，减温水量则从5t／h增加到15t／h。氧量维持4．5％不变，排烟温度略升高3～5℃。在试验期间记录了给水温度、低再进口蒸汽温度、主蒸汽温度，高再金属壁温等，并对再热蒸汽流量进行了实际测量。

3．2改造方案提出及实施
    根据以上原因分析可知，造成再热汽温低及低再严重磨损导致泄漏的主要原因是炉膛出口烟温偏低。如果在炉膛部分增加卫燃带或减少部分屏过受热面积，减少炉膛吸热量来提高炉膛出口烟温以利提高再热蒸汽温度，则将增加排烟热损失并有可能造成屏过超温，可能会得不偿失。根据摸底试验结果，如果增加低再的受热面积，在烟气挡板均在100％开度，高再金属壁温不超温等情况下维持低再出口温度465℃左右，既能减轻低再的磨损又能维持较高的二次汽温，同时又能降低排烟温度。故根据摸底试验的各具体参数情况，进行增加低再面积的热力计算，确定了该部分面积的结构。
    通过改造前与改造后的热力计算对比可知，低温再热器受热面积增加了958 m²，低再侧的烟气流速从11．1 m／s降到8．7 m／s，主、再热蒸汽均维持在较高的温度水平。结构上，考虑到减少水力偏差和尽可能降低再热器系统的蒸汽侧阻力，采用6根蛇形管上绕作为增加受热面积并布置在低再出口前转向室省煤器悬吊管中间，该部分面积悬吊在炉顶大梁板上，由于低过前的烟气温度降低，不影响屏式过热器的安全性。同时更换磨损比较严重的下组及部分中组低再蛇形管，并对由于爆管而封堵的蛇形管进行恢复，同时对低再侧省煤器进行逐排检查，更换磨损严重的管段。
　　改造方案确定后，对施工方案进行详细讨论，确定了对所有焊口必须作100％“X”射线探伤和安装后二次汽系统进行水压试验的原则。为方便施工对增加低再蛇形管进行分段加工和安装，又考虑到后竖井中隔墙与前包墙有变形情况，缩小要更换的低再蛇形管外形尺寸，该改造工程在6号炉大修中进行。

4  改造后的实际运行情况
    6号炉低再的改造于1998年5月投入运行，并进行了试验测量，取得了较好的效果（试验情况见表3）。改造后，负荷在150 MW以上，均能保持烟气挡板在100％开度运行，低再侧烟气流速大大降低，主、再蒸汽温度均维持在535℃以上运行，给减温水自动调节的投入与运行参数压红线运行创造了条件，增加了主、再蒸汽温度调节的灵活性。由于烟道挡板节流损失减少，使引风机的能耗降低。这里应该指出的是，由于燃烧器按贫煤设计，一次风集中布置，实际燃用烟煤后一次风率较高，二次风速较低，燃烧时一、二次风混合较差，为了减少飞灰含碳量采取了增大氧量的方法，一定程度上升高了排烟温度。

5 结论
   在低再出口增加受热面积解决670t／h锅炉二次汽温低与低再严重磨损的矛盾问题是切实可行的，可以兼顾降低排烟温度与屏式过热器的运行安全性。但做改造前的基础工作与方案确定、施工管理上应注意以下几个问题：

    (1）由于煤种较杂，作为设计煤种的取样上应该多取些煤样充分混合后进行分析，以确保煤样有可靠的代表性，改造后实际运行的煤种应与设计煤种相近，有必要进行另一煤种的校核计算。

    (2）改造前作为设计计算的运行参数应为实际运行的参数，且必须进行摸底试验，了解实际运行时低再进口温度、低再出口温度、低再进口蒸汽流量、给水温度、空预器进口温度等。投产较早的670t／h应充分考虑炉膛及制粉系统的漏风、燃烧器及低负荷适应能力等情况。如漏风较大、低负荷适当能力较差的锅炉应多增加部分受热面积，以便消除漏风、燃烧器改造后，再热蒸汽温度仍能维持在较高的水平运行。

    (3）在确定改造方案时应包括更换部分磨损严重的低再、省煤器蛇形管，并恢复已封堵的受热面以免形成恶性循环而影响再热蒸汽温度。

    (4）应充分考虑设备的加工形式，以确保安装的顺利进行与安装质量。安装焊口在100％“X”射线探伤的前提下仍需进行超压试验，以真正做到系统严密不漏。