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300MW机组循环水泵改造及经济性评价           
300MW机组循环水泵改造及经济性评价
作者:佚名 文章来源:不详 点击数: 更新时间:2008-9-24 16:58:13
1 前言
     山东莱芜电厂2号机是上海汽轮机70年代设计制造的超高压中间再热冷凝式机组,型号为N125-135/550/550,投产于1973年,由于设计年代早,该型机组效率低,热耗高(平均热耗比国际水平高出454kJ/kWoh),机组每年多耗标准煤约1.1万吨,多损失煤耗费用约300万元。
     2 莱芜电厂125MW汽轮机改造的必要性和可行性
     2.1 改造的必要性
莱芜电厂#2机组大修前的热力试验实测热耗值与国际水平的比较见表1:表1  3台机组实测热耗值与国际水平比较表
     2.2  改造的可行性
原125MW机组通流部分效率低,主要问题为:
(1) 总的原因是设计年代早、技术落后。
(2) 叶型损失大、效率低。
(3)某些级的速比和焓降分配不合理,导致热力特性参数偏离最佳值,级效率低。
(4)通流子午面不光顺,特别是中压缸后段和整个低压缸呈明显的阶梯形通道,容易产生脱流,加大了通流损失。
(5)动静叶片匹配不佳,叶片来流攻角偏大,增加了攻角损失。
(6)部分级动叶顶部无围带,增加了泄漏损失。
北京全三维动力工程有限公司及哈尔滨汽轮机厂根据以上问题,利用先进的设计、制造技术提出了对原125MW机组通流部分的改进措施,其主要内容有:
(1)叶型设计采用三维气动热力设计技术以减少叶型损失,高中压共18个压力级隔板静叶片为"后加载"新叶型,静叶全部采用弯扭静叶片。
(2)调节级子午面收缩静叶栅以减少二次流损失。
(3) 高压各级动叶片采用自带冠结构,中压各级动叶片采用自带围带整圈联接,低压各级动叶片顶部均为自带围带、内斜外平结构,末级710mm动叶围带整圈连接。
(4) 顶部采用多重汽封齿减少漏汽,动叶顶部汽封齿由原设计的2片增加为为4片,以减少漏汽。
(5)阻尼型叶片减少漏汽损失。
(6)末级叶片采用弯扭型静叶片,子午面根部反凹造型,提高根部的反动度,减少了对叶片的水蚀。
(7)高中压外缸法兰加厚减窄,改为高窄法兰结构,取消了法兰加热装置。
(8)机组滑销系统进行了改进,1号、2号轴承座与外缸的连接采用新型推拉装置,彻底解决了机组膨胀不畅和汽缸跑偏问题。
改造后保证热耗值为8118.85Kj/Kwoh。比#2机修前热耗8688.12 Kj/Kwoh降低569.27Kj/Kwoh,折合煤耗19.4g,节能效益巨大,改造后机组额定负荷由125MW增大到135MW。
     3 125MW汽轮机通流部分技术改造的实施
改造的主要内容
通流部分更换的主要部件有:
(1)高中压缸内、外缸、通流部分、高中压转子及其附件全部更换。
更换低压内缸,低压部件除保留外缸外,其它所有部件(包括:转子、隔板、汽封等)全部更换。
(2)更换前轴承座,中轴承座、后轴承座及发电机后轴承座,更换前箱台板,将#1-5轴承更换为椭圆型轴承。
(3)更换高、中压导汽管及中-低压联通管。
(4)更换并改造主油泵及小轴头总成(主油泵、小轴头总成含危急速断器及旋转阻尼、测速齿轮等)。
(5)整体更换高排逆止门及#1、3、4、5段抽汽逆止门。
     3.1.2  配合本体通流改造,同时进行了汽轮机调节系统改电调(DEH改造)工作,改造后的DEH系统主要功能:自动同期控制(DAS);机组负荷控制;参与机组协调控制(CCS);主汽压力控制(TPC);多阀控制功能;阀门活动试验;超速保护功能(OPC);参数监视功能。
     3.1.3  改造后汽轮机的主要参数
     3.1.3.1  额定工况下
额定功率:135MW
主汽压力:13.24MPa
主蒸汽温度:535℃
再热蒸汽压力:2.395MPa
再热蒸汽温度:535℃
主蒸汽流量:394t/h
额定工况排汽压力:0.0049MPa(绝对)
冷却水温度:20℃
汽轮机转速:3000r/min(从机头看为顺时针方向)
额定工况最终给水温度:239.3℃
功率因数:0.85
保证热耗:8122kJ/kWh(1940kcal/kWh)
给水回热系统:2高加+1除氧+4低加
控制系统:数字电液控制系统(DEH系统)
     3.1.3.2  高加全切除工况下
保证出力:135MW
主蒸汽压力:13.24MPa
主蒸汽温度:535℃
再热蒸汽温度:535℃
主蒸汽流量:379t/h
背压:11.8kPa
冷却水温度:20℃
功率因数:0.85
     3.1.3.3  夏季工况下
保证出力:135MW
主蒸汽压力:13.24MPa
主蒸汽温度:535℃
再热蒸汽温度:535℃
主蒸汽流量:420t/h
背压:11.8kPa
冷却水温度:33℃
功率因数:0.85
热耗:8512Kj/kWh(2033kcal/kWh)
     3.1.3.4  最大工况下
保证出力:140MW
主蒸汽流量:417t/h
背压:5.3kPa
冷却水温度:20℃
热耗:8181Kj/kWh(1954kcal/kWh)
     3.2  改造施工
改造前主要改造部件安装前的准备
拆除所有保温,割开所有与高中压外缸相连的管路,拆吊高中压外、内缸,开缸后测量以下数据,以备安装新部件参考:转子轴系中心,作为新转子找中及高中压缸、轴承座找正的参考;轴颈扬度、轴承座水平和标高,作为新转子找中的参考;低压内、外缸相对转子中心尺寸,作为新转子找中的依据;轴承座与汽缸洼窝中心,轴承座各部标高测量,作为更换轴承座的原始数据,校验原基础安装是否符合图纸要求;轴承油挡洼窝中心测量,作为新轴承座就位的参考;测量低压缸水平、低压缸轴封洼窝中心,作为低压缸检修及更换的依据;轴承座台板标高测量,作为台板更换的依据;
1号、2号、3号轴承座研磨,校正轴承座中心。
(3)高中压外缸、内缸上台复装、中心找正,隔板汽封中心找正,汽缸定中心梁安装。
(4)半实缸下轴系中心找正,各道轴承安装,轴子轴向位置按照制造厂整定值"K"值定位,推力间隙调整。
(5)高中压缸通流部分间隙的测量及调整。
(6)轴系中心精找正,连轴器垫片配制,连轴器绞孔。
(7)高中压部分总装,更换高中压导汽管道。
(8)低压部分总装。
(9)配合本体通流改造,汽轮机调节系统改电调(DEH改造)工作同步进行。
     4 改造效果及存在的主要问题
     4.1 改造效果
     4.1.1 改造后机组试运概况
莱芜发电厂2号汽轮机通流部分改造后于2003年7月28日锅炉点火冲转,3000r/min时汽轮机各轴承瓦振均小于0.03mm、轴振均小于0.076mm,各项指标均在合格范围内,各种自动、保护装置全部投入运行,机组运转情况良好,机组负荷稳定,各项参数正常。
     4.1.2 试验情况
135MW工况修正热耗率为 8188.32kJ/kW.h(1955.75kcal/kW.h)。高压缸效率为79.5%(设计值82.71%),中压缸效率为89.87%(设计值91.29%)。修正后的低压缸效率为88.0%(设计值87.91%)。
夏季工况试验:试验排汽压力为11.65kPa,机组出力稳定为135200.3MW。将汽机排汽压力修正到10.4kPa,机组能发出139468 MW,各监视指标均在安全范围内。
最大出力试验:修正到额定主汽参数,汽轮机四个调节阀全开,机组能发出140899MW,各监视指标均在安全范围内。
125MW工况修正热耗率为 8271.8kJ/kW.h。
缸效率未达到设计值是机组热耗率未达到设计值的原因之一,椐核算缸效率降低1%对热耗率的影响分别为15.7 kJ/kW.h、26 kJ/kW.h、30 kJ/kW.h。根据实测缸效率推算的机组热耗率与试验结果基本吻合。
     4.2 存在的主要问题
(1)高中压后轴封漏气量大。经分析原因为轴封所用敏感式汽封备部弹簧在高温下支撑力不够,无法将汽封顶到位,造成漏气量大。拟在大修时更换为普通汽封。
(2)#3、4轴承振动偏大。分析原因为#3、4轴承基础有松动现象,或接触不牢固。下次大修进行处理。
     5 结论
     莱芜发电厂2号机汽轮机通流部分技术改造是成功的,技术指标在国内同类型机组改造中处于较好的水平,为今后我厂1号、3号汽轮机(125MW)通流部分改造积累了宝贵的经验,对于早期国产125MW汽轮机节能增容改造具有参考意义。

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