>6301.33
6025.70
900-906
6003.20
5133.23
904-906
6010.45
5282.30
900-904
6107.62
5604.58
904-911
6202.00
5888.55
4548-911
6008.54
6008.54
896-87904
5872.22
5812.77
4548-919
5711.72
5773.99
898-899
6180.41
924.43
899-4548
5897.53
5894.98
905-4548
5398.20
5558.13
905-924
6133.16
5936.83
896-897
5968.18
5787.92
907-924
6209.82
5954.25
896-903
6251.06
6020.77
902-903
6100.62
5882.15
909-924
6239.37
5998.71
916-917
6237.50
5954.02
898-920
6289.08
6007.44
对于一个大型电力系统，各区域间允许的最大功率交换量与很多因素相关，分析这些因素对区域子系统间功率交换能力的影响是一个非常复杂的问题。实际计算分析发现，结合具体的系统互联方式，适当多定义几个功率交换界面，作为监视系统功率交换情况的窗口，将有助于提高分析方法的可靠性。
图3给出了当节点注入变化条件数λ变化时的一些典型母线电压变化情况。
图3 典型母线电压与节点注入条件数的关系
Fig.3 Voltage magnitude at some buses versus
node condition number
5 结论
本文以连续型潮流计算方法为基础，建立了描述互联电力系统区域间功率交换能力的数学模型，介绍了计算区域间最大功率交换量的方法。既可以考虑诸如电压水平、线路及设备过负荷等静态安全性约束条件，也可以考虑由于潮流方程解的鞍点分叉导致的电压稳定性约束以及其它动态约束条件，因而具有重要的实用价值。虽然这种方法的计算速度尚不能满足电力系统在线分析的要求，但可以作为一种非常有效的离线分析手段。实际系统算例分析充分证明了这一点。
上一页 [1] [2]
|
网友评论：（只显示最新10条。评论内容只代表网友观点，与本站立场无关！）
