当Bk一定时，每个半波的导通角相同，而与交流电流无关(也就是与焊接电流无关)。所以这时可以输出恒定电压，而空载电压却较高，它由变压器的二次电压决定，而与磁放大器无关。因此电源外特性呈L形，如图6-14所示。

    总之，为调整该电源的外特性，只需调节直流控制绕组的控制电流即可。为了便于调节和改善性能，许多焊机还在控制绕组的铁心上设置了偏移绕组和弧压负反馈绕组。
    自饱和电抗器式硅整流电源适合于熔化极气体保护焊。L形电源外特性有利于引弧和弧长自调节作用。输出电压可以远距离无级调节和具有较好的网络电压补偿能力。
    该电源的主要缺点是耗用材料较多、成本高。常用于容量较大的电源，如ZPG1-500、ZPG2—500、ZPG4—2×800和ZPG7—1000型等。
    6．7．1．3 晶闸管式弧焊整流器
    晶闸管式弧焊整流器是利用晶闸管作为整流和控制元件。常用的整流方式为三相桥式整流电路和双反星形整流电路，目前应用较多的是带相间变压器的双反星形晶闸管整流器，如图6—15所示。主要由4部分组成：主变压器、晶闸管整流器、直流输出电抗器和触发电路。此处主变压器和直流输出电抗器与前述类似，不同点为主变压器的二次侧为双反星形联结，并通过相间变压器把两者联结起来。整流电路除了6个晶闸管外，有的还并联接入了6个二极管，以提高焊机空载电压，保证小电流下波形连续。此外还用来控制晶闸管导通角的触发电路。

    晶闸管弧焊整流器的基本原理简述如下。为了说明晶闸管电源的工作原理，首先将带相间变压器双反星形整流电路的主要电压波形示于图6—16。2组三相半波整流输出电压示于图6—16a、图6—16b 以图6—16a为例，a相0-1点为30°，即自然换相点，这时a相与c相的电压相等，l～5点(30°～150°)之间a相电压Ua最高，所以晶闸管VT1具备导通条件。5～6点(150°～180°)时，Ua低于Ub，5点也为自然换相点，5点以后VT1关断，而VT3具备了导通条件。其他晶闸管也有类似的规律。可见晶闸管VT1、VT3、VT5的导通时刻可能为1～5点(即从30°～150°)。通常规定1点时的控制角α=0°，而5点时α=120°。由于相间变压器的作用，电路中始终是1、2两组(VT1、VT3、VT5为1组，VT2、VT4、VT6为2组)中各有1个晶闸管同时导通。如图6-16d所示，当α=0°时，在a相从30°～90°区间内，VT1与VT6同时导通，从90°～150°区间内，VT1与VT6同时导通，其他各管有类似的关系。当控制角α为不同值时，仍然是2组管同时导通。这样，2组电路同时供电，则每组电路只需提供直流输出电流的一半。从而降低了每只管子的负荷。

   
    下面讨论控制角α与直流输出电压Ud的关系。当α=0°时，晶闸管全导通，则
    Ud=1.17U2，
    式中U2为变压器二次侧相电压。
    从图6—16e可见，Ud小于六相半波整流电路的输出电压 即电压波形的包络线)。当α≠0°时，晶闸管部分导通，则
    Ud=1.17U2cosα。
    可见，α=0°时cosα=1，输出电压最高。而α=90°时，输出电压最低，cos90°=0，Ud=0(感性负载时)。当α从0°～90°调节时，便可以得到不同的直流输出电压。当Oα角为一定值时，各晶闸管的控制角相等，则直流输出电压也为一定值，它与控制角有关，而与焊接电流无关，所以电源外特性为一组平特性。
    从图6-15还可看到，与晶闸管并联的是一组二极管(VD1～VD6)，并在其输出回路中还串入1个限流电阻R。这个电路也是带相间变压器的双反星形整流电路，其电压波形如图6—16c所示，它可提供不超过15A的电流，以维持电弧连续燃烧。当空载或负载电流小于额定电流的2％～5％时，相间变压器将失去作用，接近六相半波整流情况，这时输出电压将达到
    Ud=1.35U2，
    该电压也就是电源空载电压。这样一来，就可以得到L形晶闸管电源的外特性，如图6-17所示。在空载和小电流时由二极管组成的六相半波整流电路供电，获得高空载电压和下降特性。当电流增加到某值后，相间变压器开始起作用，电路将自然转换到带相间变压器双反星形可控整流电路，并变为平特性。这种电源外特性有利于引弧和弧长自动调节作用。

    电路中晶闸管的导通是依靠触发电路来控制的。目前常用的触发方式有单结晶体管电路、晶体管电路和集成电路等。触发电路应与主电路同步，并有相同的移相角和足够的触发功率。