摘 要:针对汽轮鼓风机组的轴瓦振动超标的情况,通过双通道时域波形的采集,利用频谱分析及有关故障诊断理论,对汽轮鼓风机组振动原因进行了分析与反复试验,最后得出振动主要是由轴弯曲造成的正确结论。 关键词:鼓风机 振动 相位 弯曲 不平衡
攀钢热电厂2#汽轮鼓风机组是炼铁厂高炉送风系统重要的组成部分,其运转正常与否直接关系行状态监测和故2004年8月31日,2#汽轮机组在开车试车过程中,当转速升到3800r/min时,3#推力瓦(见图1)振动达到8.6mm/s,超过规程规定最高值6.Omm/s,被迫停机,后揭盖检查,只是发现3#推力瓦有轻微磨损。于9月2日再次试车时,当转速升高到3800r/min时,振动值达8.2mm/s,后打闸停机。为了减少损失,避免过剩维修,对其振动原因作了进一步分析和诊断。
图1 机组测点布置图
一、诊断过程 汽轮鼓风机组测点布置见图1。功率12000kW,工作转速3700一4200r/min,汽轮机1阶临界2502r/min,进汽压力3.5MPa。鼓风机为Z一3650一52型轴流式风机,转子是鼓形焊接结构,转子焊接加工后车出10级动叶槽道,动叶采用扭转叶片,材料为2Cr13,转子重量6300kg,临界转速7310r/min,高于工作转速,故转子为刚性转子。 图2为8月31日开机时,转速升到3800r/min(风压0.15MPa、风量2600m3/min、出口风温160℃)时鼓风机3#推力瓦垂直方向的频谱图。在谱图中,1倍频成分占了90%以上,并作有少量的谐波。由于在非线性系统中,不平衡也会激发谐波分量,初步判断为不平衡。在9月1日解体检修中发现,3#推力瓦大垫磨损0.40mm,其他未发现明显故障。处理后于9月2日再次开机。 图3为9月2日开机升速到3800r/min时, 3#推力瓦垂直方向频谱图。在谱图中,除了较多的1倍分量以外,还伴有2、3倍分量,且3倍分量值较大,根据振动理论推测鼓风机转子存在不平衡或弯曲现象。由于不平衡和弯曲具有相似的频谱,只能通过测定相位加以区分,而当时没有测取相位的仪器,不能定论,故决定对机组作全面的检查修理。
图2 3#瓦垂直方向频谱图 图3 3#瓦垂直方向频谱图 (振动总量为8.6mm/s) (振动总量为8.2mm/s)
鼓风机揭缸对转子作动平衡校验,优化调整各轴瓦和转子中心,检查出入口风管道及吸入室,规范调整补偿器拉杆尺寸。对机组纵、横、立销、膨胀螺栓间隙检查调整。 在9月15日的开机过程中,当转速升到3800r/min时,振动总值为7.8 mm/s,仍然超标,频谱图(图4)中,仍是以1倍频为主,且伴有2、3倍分量,说明转子仍存在一定的不平衡或弯曲,由于在检修中对转子作了动平衡校验,且不平衡量在允许范围之内,可排除存在不平衡,故推断转子发生了弯曲。但有关方面认为转子为刚性转子,(因其工作转速3700一4200 r/min低于其1阶临界7310r/min)发生弯曲的可能性不大,为了进一步验证转子存在弯曲,在没有专门相位测试仪器的情况下,通过一台8通道振动测试仪,同时测取3#瓦、4#瓦垂直方向的振动。
图4 3#瓦垂直方向频谱图
(振动总量7.8mm/s)
图5为3#瓦、4#瓦垂直方向同时测试时的时域波形图。由图可见,3#瓦的波谷与4#瓦的波峰相对应,由此说明3#瓦、4#瓦的垂直方向的振动呈反相。根据振动理论,这正是区分转子不平衡和弯曲的有力证据,因此判定转子存在一定量的弯曲。通过几次的开机试验,弯曲量得到一定矫正,但仍存在一定量的残余弯曲,同时由4#瓦的时域波形图来看,机组还存在轻微不对中,这都是转子弯曲的表现。
图5
二、总结 1.通过本次对2#汽轮鼓风机的诊断,说明相位在振动测试中区分不平衡和弯曲的重要性,同时说明在相位不能够准确测取的情况下,通过多通道数采器测取时域波形,也能分析判断相位情况。 2.通过对送风系统检查找到了造成转子弯曲产生的原因:机组检修后(2004年8月17日)负荷试车合格,在机组备用期间(8月17日一8月31日)送风系统阀门关闭不严,系统内热风倒回缸体内,导致鼓风转子受热,而机组盘车工作又未跟上。 3.消除刚性转子弯曲措施:转子弯曲原因清楚后,采用工作转速试运行,强制对转子高速热校直方法。在运行了一段时间后,振动大幅下降,通过做憋风压试验,机组各瓦振动趋于稳定,3#推力瓦在4300r/min的振动值降至3.3mm/s,机组运行正常。图6为机组运行一段时间消除残余弯曲后,3#瓦垂直方向的频谱图(转速4330r/min、风压0.3MPa、风量3200m3 /min、出口风温200℃),从图上看2倍频明显的增加,说明机组转子弯曲消除后整个轴系对中情况发生变化。
图6 3#瓦垂直方向频谱图 (振动总量8.2mm/s)
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