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0)
-1.25
-2.80
-2.40
-0.50
194.0～203.1
-6.92
-
-
-8.08
注：表中高程栏括号内数据表示右塔柱的高程。
从塔柱整体结构模型试验的成果看，底部各点均为压应力，与三维有限元的计算成果比较，170.1 m高程处的应力情况较为一致，与塔柱根部163.6 m高程的应力则有一定的出入。考虑计算模型在163.6 m高程处结构断面突变，导致其应力较其他部位的应力有较大突变这一因素，底部各点的计算和试验成果还是比较吻合的。
在塔柱的中部，194.0 m～203.1 m附近，压应力较大。模型试验的其他部位，也只出现压应力，应力基本上在-3 MPa以内，与计算成果相近。顶部239.6 m高程处出现了局部的拉应力，最大拉应力为0.65 MPa。
不同的荷载在不同的部位，对结构应力的影响是不同的。塔柱自重和顶板上部垂直荷载主要产生压应力，这对结构的应力和稳定是有利的；但在塔柱的腹板和翼板水平方向同时产生了不利的拉应力，自重产生的水平拉应力约占全部拉应力的60%～70%。在洪水和检修情况，左侧塔柱挡墙下部截面的拉应力中，有40%左右是水压力产生的；右侧塔柱挡墙下部截面的拉应力中，则有60%～70%左右是水压力产生的。土压力对左侧塔柱挡墙下部产生拉应力，约占总拉应力的40%。风压力对塔柱各部位的应力均有较大影响，在塔柱左右外侧下部出现的垂直拉应力中，风压力约占25%～35%。主机荷载在正常和检修工况中产生的动荷载力矩对塔柱的应力和位移影响很小，仅对主提升机附近的顶板表面有些影响。
2.3.3 位移成果分析
和三维有限元成果一样，整体结构模型试验的最大位移均出现在洪水情况。当风向右吹时，最大水平位移为：塔柱左侧27.80 mm，塔柱右侧35.17 mm；当风向左吹时，最大水平位移为：塔柱左侧22.19 mm，塔柱右侧25.49 mm。上述试验成果均满足要求。
不同的荷载，对位移的影响是不同的。在洪水情况中，右侧塔柱内外有水位差，水压力对塔柱位移有较大影响，占总位移的45%左右。其他情况水压力对位移的影响较小。土压力只作用在塔柱左外侧挡墙上，在正常和竣工情况，其在塔柱顶部产生的位移占总位移的30%～40%，在洪水和检修情况，则只占15%。风压力是塔柱发生较大位移的主要因素，在洪水情况，风压力在塔柱顶部产生的位移约占总位移的45%，在其他3种情况，约占总位移的60%～80%。位移方向和风向一致。
3 结论
升船机塔柱结构，体形高耸而单薄，结构与受力较复杂，运行对变位的要求较高，因此，结构设计难度较大。在考虑设计、施工、运行等多方面因素的情况下，经过反复研究、计算及试验的比较，首先确定了塔柱的结构方案，然后对选定的结构，进行了多方面的计算、试验研究，其中，三维有限元计算包括了结构应力、位移计算、结构自振特性计算、稳定计算、挡墙及底板的温度徐变应力计算等，整体结构模型试验包括了结构应力和位移试验、超载试验以及顶部的梁板结构模型试验等，从而最终确定结构的型式、配筋和安全监测布置。目前，升船机的土建施工已完成，机电设备安装已进入了最后调试阶段，从各种调试情况看，塔柱结构良好。
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