）可靠性原始参数如表2所示。
考虑到线路计划检修时间较长，断路器、隔离开关和母线计划检修可以安排在线路计划检修期间进行，因此不再单独考虑这些元件的计划检修。
高压直流输电系统可靠性原始参数参考国内外已建成的±500kV高压直流输电系统［2］，其确定值如表3所示。
对交直流网络进行可靠性评估，选取以下可靠性指标，即可表征交直流网络系统的可靠性程度：
（1）基本指标 概率P、频率F和持续时间D。这包括线路故障停运以及变电站失负荷的概率、频率和持续时间。
（2）专用指标 故障总等值停运时间TEOT、可用率A、不可用率U、年电量不足期望值EENS、能量可用率EA和能量不可用率EU。
4．4 可靠性评估及综合分析
4．4．1 可靠性计算
按Monte Carlo－FD混合法的计算流程进行可靠性评估。交直流网络系统可靠性指标的计算结果列于表4，各变电站的可靠性指标计算结果列于表5及表6。
4．4．2 可靠性综合分析
根据以上结果分析，该500kV交直流网络系统发生故障的概率（0．0 2 3 0 3）较低，可用率（99．95885382％）和能量可用率（99．95882184％）都非常高，说明该500kV交直流网络系统可靠性很高。这主要是因为在这个主网中，500kV线路不长，潮流轻，并形成环网，系统结构紧凑，同时电源的分布和构成较为合理。
在各变电站中，变电站9和5的不可用率（0．47121543％和0．41188744％）较高。它们都只接有一条500kV线路，且又是主网中最长的线路，其等效元件的故障率（1．147a－1和1．095a－1）较高，因此这两个站可靠性较低。变电站3和4的不可用率相对较高，分别为0．04163108％和0．03804626％。由于这两个变电站位于主网的单环结构部分，系统联系较薄弱，因此它们的可靠性指标相对偏低。变电站7的出线共有5条，这对改善其可靠性指标是有益的，故其不可用率（0．02580964％）较低。变电站6夹在发电厂4和5之间（发电厂4与变电站6之间有400kV联络线），即使发电厂5到变电站6的500kV线路发生故障，变电站6仍可得到发电厂4有力的支持，其不可用率（0．02291537％）也较低。变电站2、1和8的不可用率都非常低，分别为0．00730372％、0．00705210％和0．00689293％。因为这3个站位于主网中网络结构最强的位置，它们的500kV出线有5到6条。变电站2和1与主网的500kV电源直接相连，交直流输电系统的直流线路与变电站1连接，交流线路与变电站8连接。因此任意两条500kV线路故障都不会对它们造成重大影响。
4．4．3 最弱环计算和增强性措施
通过最弱环计算，即分别假定各可靠性等效元件的故障率为零，计算可靠性指标，并寻找使可靠性指标得到最大改善的可靠性等效元件，则可发现图9中元件16和19是整个500kV交直流网络系统中的最弱环节。
表6 各变电站可靠性专用指标
根据以上结果分析，变电站9和5的可靠性为最差，因此应加强本地电源建设，以减少电力缺额；在考虑电网建设规划时，应优先考虑这两个地区，以增强本地网络的结构，使其更加紧凑，并加强与其它地区网络之间的联系。应充分发挥调度的作用，使网络的潮流更加合理，并全面考虑系统故障的对策，以尽量减少故障时损失的负荷。同时提高运行和检修人员的素质，加强维护检查，减少设备发生故障的概率和缩短检修时间。
5 结论
（1）鉴于交直流网络系统本身的复杂性，单一的模拟法和解析法在速度和精度方面各有优势，本文提出的Monte Carlo－FD混合法兼顾了这两方面的要求，在建立交直流网络可靠性模型时分别使用Monte Carlo法和FD法，用FD法以确定直流系统和主接线元件的等效模型，然后将其并入交流网络进行模拟。
（2）在用Monte Carlo法随机模拟系统状态转移过程中，为提高模拟效率，解析地确定状态的平均持续时间。这样，既充分考虑了FD法在建模及算法上的优点，又使得Monte Carlo模拟的收敛速度得到提高。
（3）本文对500kV交直流网络系统可靠性评估的实际应用表明，Monte Car lo－FD混合法综合了FD法和Monte Carlo法的优点，能有效地增加模拟的状态，方便计入计划检修等实际运行条件。用该方法进行交直流网络系统可靠性评估是切实可行的。
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