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569.5
592.5
4
412
12.2
525
509
3.6
134
-14.4
17
0
545.0
565
5
677
17.45
510.5
505.5
3.0
144
18.3
1.4
0
550.6
566.6
6
681
17.3
513
513.3
3.0
146
19.0
1.97
0
552.7
563.0
燃烧器上下摆动直接导致炉膛燃烧中心的上下移动，燃烧器上摆，火焰中心上移，燃烧器下摆，锅炉火焰中心下移，烟气在锅炉的烟温分布会发生变化，锅炉的各受热面也会受到直接影响。从表2可以看出机组有功功率240 MW时，燃烧器由19.4°向下摆动到-10°，过热器最高金属温度降低了3.5 ℃，再热器最高金属温度降低了9 ℃；机组有功功率411 MW时， 燃烧器由19.4°向下摆动到-14.4°，过热器最高金属温度降低了24.5 ℃，再热器最高 金属温度降低了27.5 ℃；机组有功功率680 MW时，燃烧器由19°向下摆动到18.3°，过 热器最高金属温度降低了1.9 ℃，再热器最高金属温度升高了3.6 ℃。从图2可以看到， 随着机组负荷的下降，炉膛出口烟气温度和各受热面的蒸汽流量随机组负荷降低而下降，但 蒸汽流量的下降幅度明显高于烟气温度下降的幅度，高温烟气温度降低较少而低温冷却蒸汽 有显著降低。随机组负荷的降低，过热器和再热器的金属壁温会维持在较高水平；机组中间 负荷和炉膛氧量偏高情况下，此时过热器、再热器金属温度最高，燃烧器对锅炉的金属温度 影响也最大。
图2 炉膛出口烟气温度和主蒸汽流量随负荷变化的曲线
2.4 摆动燃烧器对机组经济性的影响
燃烧器向上摆动，烟气温度和过热器、再热器金属温度上升，锅炉的一、二次汽温度会同步上升，当蒸汽温度上升超过允许范围时，过热减温水、再热减温水会自动打开，调整蒸汽温度在合理的范围内。从表2可以看出，机组有功功 率240 MW时燃烧器由19.4°向下摆动到-10°，过热器减温水调门开度由19.5%降低到18.0%，再热器减温水调门开度由42.5%降低 到0；机组有功功率411 MW时燃烧器由19.4°向下摆动到-14.4°，过热器减温水调门开度 由23.5%降低到17.0%，再热器减温水调门开度由于再热汽温度偏低，维持在零；机组有功 功率680 MW时燃烧器由19°向下摆动到18.3°，主汽温度和再热汽温度偏低，过热器减温 水调门开度和再热器减温水调门未开或未有大的变化。通过循环函数方程法计算：沙角C电 厂660 MW机组1%主蒸汽过热减温水影响机组热耗增量ΔH过热减温水=2.4 J/Wh ，1%主蒸汽再热减温水影响机组热耗增量ΔH再热减温水=13.17 J/Wh，再热减 温水对机组热耗的影响是过热减温水的5.5倍。
3 结语
a)经常摆动燃烧器和提高燃烧器销子的强度，减少燃烧器卡涩和断销次数，充分发挥其调节再热汽温度目的，减小过热减温水，特别是再热减温水的投运，产生了很大的经济效益；
b)试验发现，燃烧器摆角对锅炉受热面金属温度影响很大，机组有功功率400 MW左右时，金属温度偏高，可通过摆动燃烧器，防止锅炉管壁超温，保证锅炉安全运行；
c)燃烧器摆角对锅炉效率、机组经济性均有一定影响，从燃烧器运行调整来说，首先要保证锅炉受热面不超温，其次是保证机组经济性运行包括机组初参数调整和减温水用量，最后是优化锅炉效率。
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