1　增容分析
　　据有关资料介绍，我国60年代初在小型电机设计中，将定子电流密度和气隙磁通密度取得较高，而电负荷取得较低。其结果是发电机体积较大，总重量较重，定子绕组用铜较省，效率较低和转子励磁绕组温升偏高。这样在绝缘温升允许范围内，发电机的出力必然受到影响。1974年生产的TSN59／41－8型发电机正是属于这种情况，这就为其增容改造提供了可能性。由于对小型发电机的电磁参数和短路比并无严格要求，关键在于控制励磁绕组温升在允许的合理范围内和确保材料（有效材料和结构材料）在合理的利用范围内。也就是说，在原发电机铁芯及其它部分结构未更新的情况下，能否只更换定子线圈，就能达到增容的目的呢？首先分析定子铁芯的有关基本技术参数是否满足增容的要求。按技术参数要求，定子齿部磁通密度严格控制在1．58T以下，大部分在1．55T以下；轭部磁通密度严格控制在1．48T以下。通过对原机和改造后的参数看，完全达到要求。这说明只更换定子线圈，就能达到满足增容的要求。即在原有槽形不变的情况下，就可相应地增加绕组铜线截面，降低定子损耗，降低绕组温升，提高发电机效率，增大输出功率。所以采取改进定子绕组绝缘结构是增容最有效的方法。校核计算的主要技术参数是，其一，提高电负荷（A_s）。应用最小二乘法原理进行一元非线性回归，得到的指数曲线对比，原125kW发电机A_s＝293．66A／ cm ；现改造后160kW机A_s＝357A／cm，提高幅度为21．57％。其二，降低定子绕组电流密度（A／mm²）。原机为6．68，改造后为5．274，降低了1．406，达21％。其三 ，控制热负荷。热负荷愈大，发热愈严重且散热愈困难。热负荷直接影响到发电机定子的平均温升，因此用控制热负荷的大小来控制温升。校核后，增容后热负荷为1883，小于原机1961．64。通过综合计算分析，125kW发电机增容到160kW是完全可以的。
2　增容成果
　　增容成果列表见表1。从表1看出，通过增容改造视在功率由原156．25kVA增加到190kVA，有功功率由原125kW增加到161．5kW；功率因数由原0．8增加到0．85。增容后无功功率大于原机；励磁电流增加8％，励磁功率增加16．6％；定子线圈平均温升降低1．6℃，转子线圈温升增加10℃。仅更换定子线圈，改造后线圈导体截面增加54％，20％，后改为三相半波可控整流装置），其增容改造成果显著。
3　增容实例
　　首台125kW发电机的增容改造后，即在我市小石河电站投入运行。运行记录如表2所示。

　　小石河电站的水轮机型号为ZD661－LH－60，出力40kW～220kW，设计水头为6m～14m，引用流量1．56m³／s～2．09m³／s。
　　当库水位601．96m、尾水位589．20m（水头12．76m）时，发电机有功功率为155 kW。当库水位为602．30m（水头13．10m）时，有功功率为165kW，其增容已超160 kW。最高水位603．30m、最大水头14．10m时，尚有1．0m水头余地。小石河电站年平均发电量为105万kW·h，年利用小时数为4200h，按增容运行2940h计算，多发电量为10．29万kW·h，按电价0．205元／kW·h计算，年可多收电费2．1万元，1年即可收回增容改造的投资，效益十分显著。
　　通过对125kW增容至160kW的实践，充分地说明对于运行多年的水轮发电机，要使其更好地发挥作用和提高出力，创造更好的经济效益，对其进行更新改造，使其充分发挥现有的潜力，是一个行之有效的途径。