2　煤质情况
　　各厂设计煤质和实际燃用煤质（试验取样元素分析）见表2。

　　（5）二次风出口风速比实际煤种所要求的风速低，因此二次风的刚性较弱。原设计的思路是靠中间两层启转二次风来带动炉内的整体切圆旋转方向，达到四角燃烧前期着火条件好，后期混合强烈的目的。实际情况炉内的配风与燃烧达不到这种效果。
4．2．2　从上、下两层一次风喷口局部看，它们受到两种不同方向二次风的引射，而一次风本身风率小，刚性差，因此不能形成有效的组合件射流，行程短，过快地衰减、混合，不利于一次风着火。此外，下层二次风也就无法托住下一次风，使炉渣含碳量居高不下。
4．2．3　摆动式燃烧器由于中层一次风不能摆动，在其它喷口摆动时，中层一次风射流易与上下气流交叉混合，破坏局部空气动力工况，影响了摆动式燃烧器使用效果。从该炉试验结果看，燃烧器水平时的燃烧效率明显高于摆动后的值。
5　结论
5．1　6台125 MW机组锅炉实际燃用煤质相差不大，由于采用不同燃烧方式，燃烧效果相差较大，经分析采用同心同向大小切圆这种传统的燃烧方式，能够较好地解决这6台锅炉的燃烧问题。
5．2　设计M421A型锅炉一、二次风同心反切，目的是消除炉膛出口两侧烟温偏差，但应将减少炉膛出口两侧烟温偏差与提高燃烧效率综合考虑；对于420 t／h炉而言，由于炉膛尺寸相对较小，炉膛出口气流残余旋转并不很大，烟温偏差问题也并不突出。如夏港电厂虽未采取措施，满负荷时炉膛出口两侧烟温差也仅为20～30℃。
5．3　如采用二次风反切，按理论计算炉膛出口的余旋动量矩很小（80 kg·m²·s^－2），无需再用二次风作消旋风。这样对炉内的主气流干扰就小了，有利燃烧效率的提高。