F_d＝L_h g₄ S，

G_d＝L_v g₁ S；

又　　L_v＝L_h－α（σ／g₁），
所以　G_d＝L_h g₁ S－α×σ×S．
式中　L_h，L_v———杆塔的水平档距和垂直档距，m；
      g₁，g₄———导线自重比载和导线风压比载，N／（m·mm²）；
      S———导线截面积，mm²；
  　　α———杆塔高差系数；　　
      σ———相应内过、外过或工频电压条件下的导线应力，N／mm²。
    所以，绝缘子串风偏角φ为：

    文献［1］第200页公式（3－3－10）有：

［h］＝［（G_j－F_j／tan［φ］）／（2 nSL_h）＋g₁－g₄／tan［φ］×L₁ L₂／2σ．  （4）

　　由图3和（4）式可计算出N02塔实际高差h和三种情况下的最大允许高差［h］，如表4所示。

［h′］＝［（G_j＋2 W－F_j／tan［φ′］）／（2 nSL_h）

＋g₁－g₄／tan［φ′］］×L₁ L₂／2σ．    （5）

式中　　W———重锤总重，N；
    ［φ′］———安装重锤后的最大允许风偏角，（°）。
　　现假设安装重锤后，绝缘子串的最大允许风偏角［φ′］＝［φ］，由（5）式可算出［h₁′］＝14．26 m。此时，N02中相绝缘子串在内过电压有风情况下的临界允许高差［h₁′］大于实际高差h。即：

［h₁′］＝14．26 m＞h＝14．17 m．

　　表面上，N02中相绝缘子串在安装重锤后的风偏已经被控制在安全范围内了。但实际上，由于重锤是一个带电体，在线路运行中，它始终带电，这就缩小了带电体对塔头构件的空气间隙，从而导致中相绝缘子串在安装重锤后的最大允许风偏角［φ′］＜［φ］，如图4所示。图中只表示出内过电压有风的情况，实线表示未安装重锤的绝缘子串风偏，虚线表示安装重锤后的绝缘子串风偏（为了更好地表示出角度的变化，图中角度并不代表真实角度）。经过计算和画间隙圆，此时中相绝缘子串在内过电压有风情况下最大允许风偏角［φ₁′］＝39．74°。

　　把［φ₁′］＝39．74°代入（5）式，即可得［h₁″］＝14．05 m。
　　现比较一下内过电压有风情况下中相绝缘子串在安装重锤前后的高差：
　　实际高差h＝14．17 m；未安装重锤最大允许高差［h₁］＝11．88 m；安装重锤后最大允许高差［h₁″］＝14．05 m。
　　分析以上数据可说明，当悬垂绝缘子串风偏不安全时，采用安装重锤的方法在一定程度上能改善风偏效果，这反映在［h₁″］＞［h₁］上，但仍未满足［h₁″］＞h这一风偏安全条件。所以，实际上绝缘子串的风偏仍未能得到真正的控制。
3　结论
　　笔者对其它类型的杆塔都作此类的计算和分析，结果亦表明：采用安装重锤来改善直线杆塔绝缘子串风偏虽然有一定的效果，但总体来看并不十分理想。另外，考虑到送电线路往往运行时间较长，气象有时比设计时考虑还要恶劣，施工安装又可能存在一定的偏差，我们也应该把风偏裕度适当增大些。所以，在送电线路设计中，不应盲目采用重锤来抑制直线杆塔绝缘子串风偏。
4　解决方法
　　既然采用安装重锤来改善绝缘子串风偏的效果不太理想，那么，在线路设计中碰到这类问题的时候，还有哪些方法可以解决呢？首先，应考虑通过调整杆塔位置、杆塔型式或杆塔高度使绝缘子串风偏控制在安全范围内；其次，将单联绝缘子串改为双联V型绝缘子串也是行之有效的方法；第三，改变绝缘子串的悬挂与组装型式、缩短绝缘子串的摆动长度等措施均可改善绝缘子串风偏。另外，通过技术经济比较，亦可将该直线杆塔改为耐张杆塔，从而使绝缘子串风偏问题不复存在。