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提高在线电测仪表及现场检验仪表准确度的探讨           
提高在线电测仪表及现场检验仪表准确度的探讨
作者:佚名 文章来源:不详 点击数: 更新时间:2008-9-26 14:35:26
摘要: 随着电力系统自动化水平提高和电力市场发展的迫切需要,如何进一步提高无功功率、电压和电流在线测量及其现场检验的准确度已越来越重要。文章根据我国电力系统无功功率、电压和电流测量及其现场检验的现状,提出了采用霍尔电流传感器、数字式仪表和精密钳型电流互感器等技改措施,探讨了提高电力系统无功功率、电压和大电力用户电流测量及其现场检验准确度的解决办法,并已收到了预期的效果。 关键词: 电力系统;测量;准确度;霍尔电流传感器;数字式测量仪表;精密钳型互感器   近年来,由于电力系统和电力市场迅速发展的需要,人们对在线测量和现场检验电流、无功功率及电压的准确度越来越关注。为了进一步提高电力系统无功功率、电压和大电力用户电流测量及其现场检验的准确度,使其能够达到我国有关规定的要求,本文提出了采用霍尔电流传感器、数字式电测量仪表和精密钳型互感器等技改措施及有关新型测量仪表。

1 新型无功功率测量仪表

  伴随网调和各省(市)调的SCADA/AGC系统相继通过实用化验收,EMS应用软件能否实用化的关键取决于状态估计运行是否正常,而状态估计运行正常与否又涉及诸多因素,其中对无功功率测量的质量、精度尤为重要。无功对电压的影响很大,无功的不足或过大都会导致系统电压的下降或上升,极端情况下能引起电压崩溃,给电网带来严重的后果。如果无功功率采集偏差过大,将会对状态估计实际运行中的电压估计、收敛产生不利影响,直接干扰状态估计的正常运行。在此种情况下,对EMS应用软件的实用化考核也无从谈起。因此讨论无功测量和电压测量的准确性对EMS的实用化具有一定的实际意义。
  对某电网500kV厂、站中运行的无功变送器进行实际测量,发现其在不同程度上存在较大的偏差,特别是当电网三相不平衡时误差便更加严重。从他们的状态估计无功运算值来看,估计值与实测值的最大误差可达3.4%,其中还不包括许多坏值。原国家电力公司[1998]126号文《能量管理系统应用软件功能及其实施基础条件》中规定,估计值与测量值的最大误差应不大于1.5%。可见,目前厂、站中运行的无功变送器实际测量的准确度不理想状况严重地影响着状态估计的准确性。
  通过对目前我国电力系统中普通使用的无功功率测量仪表的测量原理及其误差进行分析可知,采用二元件跨相法的无功功率测量只适合于三相电压和三相电流对称的系统。要解决无功功率测量精度,使其达到与有功功率一样的测量精度,应采用具有正弦无功功率测量原理和数字式无功功率测量原理的无功功率测量仪表[1]
1.1 模拟正弦式无功功率测量仪表
  模拟正弦式无功功率测量采用了90°移相器(锁相式)与模拟乘法器相结合的办法。在此办法中,由于每相电压移相90°,因而使得在三相不平衡条件下也能获得正弦无功功率。此时,在三相三线式电路和三相四线式电路中的无功功率分别由式(1)、式(2)计算。
Q=UABIA∠90°+UCBIC∠90°=UABIAsinΦA+UCBICsinΦC  (1)
Q=UANIA∠90°+UBNIB∠90°+UCNIC∠90°=UANIAsinΦA+UBNIBsinΦB+UCNICsinΦC   (2)
  利用复功率定义和对称分量法分析,可以分别用式(3)、式(4)计算出三相三线式电路和三相四线式电路中正弦式无功功率。
Q=3UPIPsinαP+UNINsinα   (3)
Q=3UPIPsinαP+3UNINsinαn+3U0I0sinα0   (4)
  由此计算所得误差γ=0。这说明正弦式无功功率的测量不存在原理性的误差。
  事实上,由于90°移相器是由RC电路组成,存在幅频和相频的影响。在理想条件下,90°RC移相器的幅频影响量为dU/U=dU/UU为工频频率),相频影响量为零。因此,当频率相对变化±1%时,由RC移相器的幅频影响引起的无功功率误差为±1%。在具体电路中,由于电容漏电阻RC的存在,使得90°移相器不但存在幅频影响量dU/U=ωCRC/(1+ωCRC)·df/f,而且还存在相频影响量dΦ=ωCRC/(1+ωCRC)·df/f。因此,当线路功率因数为1时,无功功率测量带来的误差约为dQ/Q=-(ωCRC)2-ωCRC/[1+(ωCRC)2]·df/f
  虽然电容漏电阻不为无穷大,但通常ωCRC≥1,由此可得dQ/Q=[1-1/(ωCRC)]·df/f。设RC≥106Ω,C=0.1μF,则dQ/Q=0.968df/f;当df/f=±1%时,则dQ/Q=±0.968%。
  由此可以说明普通的正弦式无功功率测量原理受频率的相对影响量约为100%,尤其是对0.5级或0.2级无功功率仪表。为此,需要有一种补偿电路来克服频率变化引起的误差。
  实现真无功功率测量的关键是如何保证90°移相的正确性,而通常的RC移相器和电子移相器都因幅频特性和相频特性差而无法保证无功功率测量的真实性。因此介绍一种带有频率补偿的90°锁相移相电路,其原理框图如图1所示。


图1 带有频率补偿的90°锁相移相电路

  从图1中可以看出,输入电压经TV变换后的uio进入低通滤波器,去除2次以上谐波及干扰信号后分成3路信号,3路信号送入锁相式90°电子移相器,产生一个与输入信号Ui幅度相等、相位差90°的移相信号并且分成2路,一路输入到乘法器的电压端(图中未标出乘法器),用作乘法器调宽信号;另一路输入到检相器的输入端。低通滤波器输出的第二路信号也送到检相器的另一输入端进行检相比较,并与参考电压比较后形成差分电压作为90°移相电路微调压控电阻的控制电压,使90°移相准确恒定。低通滤波器的第三路输出经F/V电路送到90°移相电路增益微调压控电路(即压控变阻器)的输入端来调节增益微调,使移相电路增益维持恒定。由此获得的移相电路其单位增益和90°移相的稳定性优于0.05%。在45~55Hz的频率范围内,其影响量小于0.1%。由此说明,对幅频和相频进行适当补偿后的90°移相电路,在一定频率范围内使频率影响量可降低到允许值之内。
1.2 数字式无功功率测量仪表
  数字式无功功率测量仪表基于对A/D转换后的采样序列经FFT变换运算和复功率计算方法来实现对无功功率的测量。对于被测信号在时域中采样频率下进行采样得到采样序列,经过FFT变换运算后得到电流、电压序列的变换值

I(R)=IR(k)+jIJ(k)
U(R)=IR(k)+jIJ(k)
  其中,最高谐波次数k=0,1,2,…,N-1
  则
    
    
  利用复功率计算公式有
S=UA(k)·IA(k)+UB(k)·IB(k)+UC(k)·IC(k)=P+jQ
  则    
  由于采用FFT变换计算出的U、I、P、Q各个量都包含了各次谐波分量,因此根据采样定理采样频率F应满足F=(2k+1)·f的关系。故当采样测量点大于32点时,测量值中包含15次谐波的各个分量。在实际使用中,只要控制采样间隔误差、频率误差和A/D的量化误差,即能满足实时测量的要求。
  由于实际电路中的每个元件的功率是分别计算出来的,故在三相三线式电路中,当其有功功率P1、P2计算出后,其无功功率为
  由此计算出来的三相无功功率值可以消除由于电路不对称引起的误差。  在用傅氏算法DFT计算模拟信号X(k)的傅立叶变换时,对X(t)在时域中以采样周期T进行采样,将采样序列X(nT)做TX(n)的DFT计算,则有

P=0,1,2,3…N-1
  算得的X(P)即为模拟信号X(t)的傅立叶变换X(Ω)= 2π/N·PfS上的采样值,由此说明信号频率的影响已被忽略

2 新型交流电压测量仪表

  电压测量的误差会给电网调度和运行部门的考核带来严重影响。据对某电网500kV变电站母线电压实际值与测量值比对,其误差在2kV以上,严重的可达5~6kV。这其中固然有TV本身精度的问题,但电压变送器的量程选择不当也是一个重要原因。众所周知,500kV母线多数采用的是单相TV,输出的相电压为100V/3=57.7V。变送器的输入电压为0~120V,输出电流为0~20mA或4~20mA。对应于57.7V变送器,此时输出为X1=(57.7V/120V)×20mA=9.616mA或X2=(57.7V/120V)×16mA+4mA=11.693mA。
  如果考虑有±20%的变化量,则对于57.7(1±20%)V,其对应输出分别为X1=(57.7V±11.54V)/120mA×20mA=11.54mA(或7.693mA);X2=(57.7V±11.54V)/120mA×16mA+4mA=13.232mA(或10.1546mA)。由计算结果可见,当电压在±20%额定电压变化时,其对应的直流输出电流的变化量为3mA左右,这对于无功电压考核准确度而言其分辨率太小。为此,采用展宽型电压变送器,通过宽输出电流变化宽度来提高无功电压考核的分辨率和准确度。具体办法是将57.7(1-20%)V(≈46V)时对应的输出电流下降到0mA或4mA,而将57.7(1+20%)V(≈70V)时对应的输出电流上升到20mA,即对应于0~20mA或4~20mA的输入电压为46~70V。此时,当电压在±20%额定电压变化时,其对应的直流输出电流的变化可达16mA之多,是原来的5倍以上[1]

3 新型直流大电流测量仪表

  目前,在我国冶金、化工、电解、炼钢、电镀等工业部门直接要用强大的直流电流进行生产,但测量这些大电流的直流电流表大部分是采用电流互感器作为变送器去推动的指针式电流表。这种测量方法存在的缺点是:①精度低。目前我国生产的大电流直流互感器的精度仅达到0.3级,实际现场使用时仅有0.5级。同时,二次大电流指针式仪表精度低,最高仅在0.5%左右,如果再加上用肉眼读数时仪表指针所造成的偏差,则整个测量系统中的精度就只在1.0级左右或更差。②耗能大、成本高、体积笨重、安装复杂。③测量准备工作既费时费力,又不安全。
  针对上述缺点,提出采用新型直流大电流测量仪表。
3.1 工作原理和基本结构
  新型直流大电流测量仪表是一种小型化数字式测量仪表。它用霍尔电流传感器取代了笨重的电流互感器,用高精度的数字式仪表取代了精度低的指针式仪表。其工作原理框图如图2所示[2]


图2 新型直流大电流测量仪表工作原理框图

  当母线通过电流时,在母线周围便产生一个磁场,利用高导磁材料的铁心,并采用磁屏蔽系统的多气隙结构,把霍尔元件安装在铁心的缝隙中,让磁力线垂直通过霍尔元件表面,通过霍尔元件检测气隙中的磁感应强度,从而可把母线周围的磁信号转变成电信号。
  根据华奥沙伐定律,当母线中电流改变时,铁心缝隙中的磁感应强度也要随电流的变化而变化,这样霍尔元件的输出电压也随之改变。将输入到霍尔电流传感器中的电压信号通过比例放大电路进行放大,使放大后的电压信号恰好等于母线中流过的大电流或与之成倍数关系,然后提供数字显示仪表,这样数字显示电压面板表就能准确地显示母线中的电流值。
3.2 霍尔电流传感器的特点和应用效果
  霍尔电流传感器与直流互感器相比具有以下特点:①测量精度高。精度可达到0.1级,比老式直流互感器高2~3倍。②温度特性好。由于采用性能好的霍尔元件制成,使传感器的温度系数达到0.05%/℃,可允许环境温度在较大范围内变化。而直流互感器铜线绕组的阻抗会随着温度升高而增大,从而使其精度大大降低,因此其使用温度范围受到限制。③霍尔电流传感器装置与被测量电路完全绝缘,既没有功率损耗,也没有热效应,并在所测量电路中不会引入外界负荷。④量程宽,不存在因电流过大而烧毁传感器的现象。⑤体积小、质量轻。一台同容量的霍尔电流传感器的质量仅是直流互感器质量的5%,而且传感器采用开缝式结构,安装时不用断开母线,使用、维护非常方便。⑥成本低廉。由于霍尔电流传感器不使用任何铜线绕组,从而节省了大量的铜,它的成本仅是直流互感器的1/2左右。⑦节能效果特别显著。霍尔电流传感器几乎不耗能,它只需提供1mA的工作电流。特别是对大量程传感器,节能效果更为显著,它的功耗仅是同量程直流互感器的0.5%左右。
  目前这种新型直流大电流测量仪表的精度完全能满足当前工业对检测仪表的使用要求。其二次仪表(除传感器外的部分)不仅能用于测量电流,还可以测量功率和磁场等。只要将霍尔电流传感器的工作电流直接由被测母线上分流来提供,那么其输出电压就与母线电流和母线电压的乘积成正比,此时仪表显示出来的就是电网的功率值。
  若将电流传感器用霍尔探头代替,则该仪表就变成为数字式高斯表。若采用新研制的多功能霍尔元件做探头,就可用1只探头配合2只仪表来完成测量磁场强度和温度等功能,此时该仪表便是一个精度较高、量程较宽的数字式温度计。

4 现场检验用标准交流和直流电流表

  目前,具有高精度的电测量仪表已有多种产品,只要配上精密钳型电流互感器或霍尔传感器,就能很好地解决当前在线测量交流和直流电流表现场检验准确度偏低的问题。
4.1 便携式标准钳型电流表
  便携式标准钳型电流表中使用了精密钳型电流互感器,该互感器的技术参数为[3]:额定变化 5A/5mA;额定伏安数 0.00125VA;工作频率 50Hz(45~65Hz);比差和角差度 <0.1级;测量范围 1%~120%; 绝缘电阻(一次导线对二次绕组及外壳) ≥1000MΩ;工作电源 15V(电池供电时:±9V,容量>150mAh);电源功耗 180mW;工作环境温度 -10~40℃;自热时间 5min;尺寸 19cm×5cm×4cm;质量 0.5kg。
  该钳形电流互感器小电流特性较好,当被测电流在(0.12~15)IN范围内变化时,比差非线性度<±0.02%;角差非线性为0.6′。工作电源设计成交直流两用,既可用交流供电,也可用充电池供电。如在其输出端接上一有源负荷,就能实现精密交流电流/电压转换,输出电压大小可在0~5V范围内任意调整,载流导线位置相关性变差小,抗干扰能力较强。如将该类夹钳接到高准确度的功率电能表、电流表、相位表,就能在现场对功率因数甚至较低次的谐波进行更准确的现场检测,既安全又可提高工作效率。
  依据JJG 313—1994《测量用电流互感器国家计量检定规程》、GB 1208—1997《电流互感器》和国家专业标准ZBN 21007—1988《钳型电流表》,制定了升降变差、被测载流导线的位置相关性、钳口开/合变差、短期稳定性、频率特性、电磁干扰试验、温度特性试验、与标准数字功率电能表结合的整体性能测试及与有源负荷构成精密钳型电流/电压转换器的性能测试等项目来考核验证比差、角差的线性。在互感器试验室中,用BL3401型电流比例标准(精度为0.000 5级)和HEG5型互感器校验仪组成的互感器校验装置对ECCT-1型钳型电流互感器进行反复多次的全性能考核,测试结果表明其线性度和变差均优于0.1级电流互感器的技术指标,其小电流特性也很好,电磁干扰及温度影响误差均小于±0.01。该钳型电流互感器经多方面多次测试,表明其整体技术性能均优于0.1级。
4.2 便携式标准直流电流表
  在使用霍尔传感器的新型直流大电流仪表已达到的精度的基础上,采用最新研制的一体化多功能霍尔元件(温度系数<0.01%/℃),再利用单片机对整个仪表的非线性因素进行自动补偿和改善后部电路的性能,可以使整个测量仪表的精度达到0.1级以上,因此可以做为计量部门、科研单位标准校验仪表。

5 结论

  (1) 逐步更换全新原理的无功功率变送器来提高无功功率测量的准确度已是势在必行。带有补偿和相位锁定的无功变送器和数字式变送器是一种较为理想的更新换代产品。
  (2) 为了提高有效电压的测量分辨率,采用展宽型电压变送器是一种简单而行之有效的方法。它可进一步提高在线运行交流电压测量仪表的准确度。
  (3) 由霍尔元件电流传感器与数字式电测仪表组成的新型直流大电流测试仪表极大地提高了在线运行的直流电流表的准确度。霍尔电流传感器不仅能测直流,还可测交流;不仅可以测电流,还可测功率、电压和电量。可以预测,采用霍尔传感器作探头的各种仪表将在电测领域中得到广泛应用。
  (4) 通过技术性能考核和技术验证,精密钳型电流测量仪表和霍尔传感器新型测量仪表整体技术性能均优于0.1级,采用它能够满足现场检验的实际需要。

6 参考文献

[1] 曹茂升.提高无功功率、电压测量精度的研究. 电测与仪表,1999(12):11~15.
[2] 李效君.新型的节能大电流测量仪表.仪器仪表与自动化市场,2001(8):13~15.
[3] 裴学元,浦秋棣.ECCT-1精密钳型电流互感器的工作原理及其主要技术性能.全国电力系统综合测量技术学术会议论文集,1999.

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