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影响锅炉燃烧的因素很多，燃烧器的风量、煤粉均匀特性是主要因素之一。每个燃烧器必须与对应的燃烧器互相配合，有较好的对称性，才能组织起良好的燃烧工况，这就要求对应的燃烧器的风量、煤粉具有良好的均匀特性。
中间储仓式制粉系统各一次风除了用挡板调节外，在风、粉混合前段还设计了可调缩孔，通过冷态试验，调整缩孔，便可以将各管道风量分配达到均衡。在热态运行时，缩孔通过的依然是空气，所以，各管道风量的均衡不会发生变化，煤粉的均衡则通过调节给粉机来实现。直吹式制粉系统中风量和煤量在进入磨煤机前进行总调节，出口各粉管的风量和粉量在运行中就难以进行调节了，风量的分配受到管道阻力的影响：阻力大的管道风量小，携带的煤粉量也小，煤粉均匀特性差。
对于四角切圆燃烧方式，二次风动量比一次风动量大，二次风对炉内切圆的形成及切圆的位置占主导地位，当一次风量略有偏差时，炉膛内仍能组织起良好的燃烧工况。对于W形火焰燃烧方式，一次风量和煤粉量的偏差对燃烧会产生较大的影响，它的喷燃器布置在前后墙的拱顶上，要求前后墙喷燃器的管道风速相同、携带煤粉量也相同，以形成对称的V形火焰，相汇合成W形火焰，使前后火焰相互得到支持，以利于煤粉着火、燃尽，在炉内有较好的充满度。当燃用劣质无烟煤时，更要求前后墙管道的风量、煤粉量有较好对称性，才能组织良好的燃烧工况。因此W形火焰锅炉的缩孔调节必须经热态调整才能使管道风量、煤粉量达到均匀。
广东省韶关发电厂10号锅炉为东方锅炉厂制造的1 025t/h蒸发量的亚临界中间再热自然循环W形火焰微负压锅炉，该炉配置4套D11D双进双出钢球磨煤机，一次风正压直吹式制粉系统。燃煤是粤北红工无烟煤，属于着火难、稳燃难、燃尽难的劣质无烟煤。
1磨煤机结构及特点
磨煤机是美国福斯特-惠勒能源公司生产的D-11D型双进双出钢球磨煤机。它包括两个对称的研磨回路，每侧的研磨回路各有1个分离器，分离器出口管被均分成3根煤粉出口管，即每台磨煤机共有6根煤粉出口管。为了保证对称燃烧，A磨煤机与B磨煤机的1号、2号、3号3根煤粉出口管引至炉膛后墙右侧的燃烧器交错布置；A磨煤机与B磨煤机的4号、5号、6号3根煤粉出口管引至炉膛前墙左侧的燃烧器交错布置；C磨煤机与D磨煤机的1号、2号、3号3根煤粉出口管引至炉膛前墙右侧的燃烧器交错布置；C磨煤机与D磨煤机的4号、5号、6号3根煤粉出口管引至炉膛后墙左侧的燃烧器交错布置。
由于磨煤机采用横向布置方式，与锅炉两侧轴线平行，所以引至前、后墙的粉管的长度相差甚大。以B磨煤机为例，最长粉管与最短粉管之差达28 m；A磨煤机稍好，最长粉管与最短粉管之差也达10 m。显然,同一磨煤机的粉管长度差别引起粉管阻力差别，将会使粉管的速度差异变大，导致携带粉量也不同，即所谓各粉管的风速和煤粉浓度不相同。
为了均衡管道阻力，每根煤粉出口管装有煤粉缩孔。对于同一台磨煤机的6根煤粉管而言，调整任意1根煤粉出口管的缩孔，都会对其它的5根煤粉出口管产生影响，因此需要反复多次调整才能达到理想的阻力平衡。
2磨煤机的均匀特性及对燃烧的影响
在检验的过程中，为了减弱燃烧器布置、配风方式等因素对燃烧的影响，预先设置各个燃烧器，令其状态、风门开度基本保持一致。
为了检验煤粉的均匀特性对锅炉的燃烧影响的效果，进行了不同状态下的检验：冷态检验及调整、热态检验及调整。检验的方法是：首先调整均匀特性，然后待锅炉点火升炉，燃烧一定时间，带上较高的电负荷后，对燃烧进行观察。观察燃烧的主要指标有：是否有油枪助燃、炉膛负压、炉膛温度、飞灰含碳量等。
2.1冷态检验及调整
在实际的燃烧过程中，煤粉出口管的风、粉混合速度随着燃烧、煤质等而变化，变化范围大而且频繁。要稳定燃烧，有必要调整缩孔，检查煤粉出口管均匀特性。冷态调整后的具体数据见表1。
调整完毕，锅炉点火、升温升压，燃烧一定时间后，对燃烧状况进行观察和分析：在电负荷253 MW的状态下，不需要油枪助燃；炉膛负压波动较小（-140～+20 Pa）；在尾部烟道进行飞灰取样化验，含碳的质量分数为12.91%；同时，测量炉膛温度（23 m标高，前墙左侧角部为温度1 267℃，前墙右侧角部温度为1288 ℃，后墙左侧角部温度为1112℃，后墙右侧角部温度为1 058℃），测量数据表明，后墙左、右侧角部区域的温度偏低。
通过燃烧观察所取得的数据说明，这种状态下的均匀特性没有达到最佳状态。冷态调整是在纯空气状态下进行的，磨煤机煤粉出口管不携带煤粉，机组运行后磨煤机煤粉出口管携带煤粉。冷态、热态两种状态不同，造成管道阻力不同，均匀性有偏差。
由公式可见，由于系数KJ，Kλ，Kδ取值不同，因而ξJμ≠Δξμ，也就是说，含有煤粉时对于各类阻力的增长影响是不同的。所以，在纯空气状态下将缩孔进行调整，使一次风速调平了，但在有煤粉的情况下，煤粉管阻力系数发生变化，风速会变得不均匀，磨煤机出口的6根粉管风速偏差仍然很大，而且煤风质量比μ的不同也会对风速的偏差产生影响。
为了检验冷态的煤粉出口管风速均匀特性在热态时的变化，在热态下（机组运行时，电负荷257 MW）测量煤粉出口管风、粉混合速度，如表2。
从表2可以看出，即使冷态已调整好煤粉出口管风速，但携带煤粉后，煤粉出口管的风速也变得不均匀。均匀性较好的 B磨煤机，其最高风速与最低风速有约2 m/s（即8%）的偏差；均匀性最差的C磨煤机，其最高风速与最低风速有约5 m/s（即17%）的偏差。更主要的是，前后墙对应燃烧器的煤粉出口管的均匀性也不好，如A磨5号与D磨5号有3 m/s偏差、B磨6号与C磨6号有近4 m/s偏差。故此，应该在热态的状态下细化调整煤粉出口管均匀性。
2.2热态检验及调整
热态的煤粉均匀特性包括风、粉混合速度的均衡和煤粉质量浓度的均衡。为了组织良好的燃烧工况，在锅炉运行的状态下，首先调整缩孔，并检查煤粉出口管风、粉混合速度的均衡。其次，检查煤风配比的均衡。由于此机组的制粉系统是直吹式的，煤粉出口管煤风质量比的测量可以通过相同单位时间内等速抽取煤粉样的多少来比较，以此为依据均衡煤风配比。等速取样检查的结果是：同一台磨煤机的6根煤粉出口管在相同的风速下，其煤风配比基本一致。故此，只要保证6根煤粉出口管的风速相同，即可使其煤风配比一致。从表3的数据可以看出，不仅同一台磨煤机的燃烧器风速调均匀，而且前后墙对应的燃烧器的风速也已调均匀。
调整完毕，锅炉点火、升温升压，燃烧一定时间后，对燃烧进行观察。在电负荷259 MW的状态下，不需要油枪助燃；炉膛负压波动较小（-110～-35 Pa）；飞灰取样化验含碳量为7.24%；测量炉膛温度（23 m标高，前墙左侧角部为温度1 265 ℃，前墙右侧角部温度为1 324℃，后墙左侧角部温度为1 289℃，后墙右侧角部温度为1 294℃），数据表明，整体炉膛温度已经均衡，后墙右侧的角部区域的炉膛温度也已经大幅度提高，整体的炉膛温度超过1 250℃。
由燃烧观察所取得的数据说明，这种状态下的均匀特性已经满足燃烧的要求。炉膛负压波动小，飞灰含碳量也较小，整体的炉膛温度高且均衡。
应特别指出，热态调整只能对应某一风速、某一煤风配比而言，也就是说，随着锅炉负荷的不同，将会出现风速偏差和随之而来的煤风配比偏差。这一点，在携带煤粉状态的阻力计算公式中已经体现出来。
3结论
a) 双进双出磨煤机采用横向布置时，前后喷燃器的管道在长度、弯头等有较大的差别，造成管道阻力一致性差，相应的各粉管煤粉均匀性差，对燃烧影响极大。
b) W形火焰锅炉要求风量和煤粉有较好的均匀特性，它不但要求同一台磨煤机的出口粉管均匀，更重要的是前后墙对应的出口粉管均匀。
c) W形火焰锅炉的风速、煤粉调平工作必须在热态下进行。
参考文献
［1］徐齐胜，李乃钊，宋景慧，等. DG1025/18.2型“W”火焰锅炉冷态试验［J］. 广东电力，2002，15（2）：23—26.
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